(1) 它具有抗震性能好、承載力高，耐火性和耐久性好等優(yōu)點。

(2) 對剛性樁復(fù)合地基承載力的概率特性進(jìn)行了分析。

(3) 分析結(jié)果表明，加固后的復(fù)合地基承載力和沉降量滿足工程設(shè)計的要求。

(4) 中國作為引資大國當(dāng)然也不例外,我國脆弱的環(huán)境承載力面臨嚴(yán)峻考驗.

(5) 預(yù)應(yīng)力管樁作為一種預(yù)制樁，具有單樁承載力高、工業(yè)化程度高，施工快捷方便等優(yōu)點而在工程中得到推廣應(yīng)用。

(6) 并以分析結(jié)果為依據(jù)，預(yù)估單樁承載力，結(jié)果與靜力試樁結(jié)論相吻合。

(7) 灌注樁后壓漿技術(shù)是有效提高灌注樁單樁承載力的施工技術(shù).

(8) 以墾利縣為例，對區(qū)域環(huán)境承載力的變化及其影響因素進(jìn)行了研究。

(9) 傳統(tǒng)的安全系數(shù)法確定地基承載力存在許多缺陷。

(10) 該方法用于肇源松花江大橋樁基承載力的測試,得出的樁承載力與實測值吻合較好,取得了預(yù)期的效果.

(11) 畸變屈曲作為控制冷彎薄壁卷邊槽鋼柱承載力的重要模式之一,正逐步受到國內(nèi)外研究人員的重視.

(12) 在實際工程中，如何通過載荷試驗曲線確定復(fù)合地基承載力存在著應(yīng)用上的一定困難。

(13) 選擇香山公園和鷲峰國家森林公園進(jìn)行了游憩承載力的對比研究。

(14) 環(huán)渤海地區(qū)；資源環(huán)境承載力；資源環(huán)境壓力強(qiáng)度；物質(zhì)流；生態(tài)足跡。

(15) 本文方法可以用于預(yù)估單樁承載力及控制樁的打入深度。

(16) 在此基礎(chǔ)上得到了水泥土抗壓強(qiáng)度平均值和單樁承載力的理論值。

(17) 在分析總結(jié)經(jīng)驗法和極限平衡法等理論計算方法的基礎(chǔ)上，從快速載荷試驗曲線預(yù)測的角度對強(qiáng)夯碎石墩的極限承載力進(jìn)行了研究。

(18) 高寬比和墻架柱間距對四種墻板的墻體抗側(cè)性能影響較大，減小墻架柱間距和減小墻體高寬比都能夠有效地提高墻體的抗剪承載力。

(19) 隨著墻架柱間距縮小、墻體高度減小、自攻螺釘間距加密，墻體抗剪承載力明顯增加。

(20) 分析了根式基礎(chǔ)的受力機(jī)理，探討了根鍵的擠土效應(yīng)及抗彎特性對提高基礎(chǔ)承載力的作用。

(21) 本文運(yùn)用生態(tài)足跡的理論與方法，對山東省長島縣2003年的生態(tài)承載力進(jìn)行了分析。

(22) 通過算例，討論了樁型及樁土接觸面上的摩擦角對散體材料樁及其復(fù)合地基極限承載力的影響。

(23) 文章根據(jù)試驗得到的一些不充分的數(shù)據(jù)，利用灰色系統(tǒng)理論確定試樁沉降的數(shù)學(xué)模型，然后由規(guī)范中確定單樁極限承載力的標(biāo)準(zhǔn)，外推或預(yù)估出單樁的極限承載力。

(24) 數(shù)值模擬了上拔荷載、樁上拔位移與時步的關(guān)系，并與宏觀物理實物試驗的實測結(jié)果作了對比分析；綜合確定了樁的極限上拔承載力。

(25) 對網(wǎng)架螺栓球節(jié)點中的錐頭強(qiáng)度進(jìn)行了彈塑性有限元分析，得出其應(yīng)力分布、塑性區(qū)分布及極限承載力。

(26) 對于框支架整體來說，不宜過多地加強(qiáng)梁，梁只需在滿足豎向承載力下加固即可，過多地加強(qiáng)梁會造成“強(qiáng)梁弱柱”。

(27) 倒放四角錐網(wǎng)架的算例結(jié)果表明，隨機(jī)安裝偏差對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的承載力有較大的影響，不可忽視。

(28) 本文在分析總結(jié)經(jīng)驗法和極限平衡法等理論計算方法的基礎(chǔ)上，從快速載荷試驗曲線預(yù)測的角度對強(qiáng)夯碎石墩的極限承載力進(jìn)行了研究。

(29) 試驗研究表明，預(yù)應(yīng)力混凝土夾芯板具有很好的抗彎性能，剛度和承載力均能滿足規(guī)范要求。

(30) 根據(jù)受拉球節(jié)點的破壞機(jī)理，提出了受拉球節(jié)點的破壞模型，用沖剪法得到其承載力計算公式。

(31) 再者是梁、板主筋位置不準(zhǔn)確、鋼筋搭接位置不正確，導(dǎo)致構(gòu)件承載力不足發(fā)生質(zhì)量事故。

(32) 運(yùn)用數(shù)理統(tǒng)計學(xué)的誤差傳遞公式，推導(dǎo)出了鋼梁截面抗彎承載力統(tǒng)計參數(shù)的計算公式。

(33) 并針對松原市的現(xiàn)狀，對限制性的環(huán)境要素承載力提出了提高方案，提出環(huán)境與經(jīng)濟(jì)發(fā)展相協(xié)調(diào)的可持續(xù)發(fā)展策略。

(34) 通過對不同試驗情況下的極限承載力系數(shù)及其與K0或有效內(nèi)摩擦角的系統(tǒng)進(jìn)行分析，得出了一些有益的結(jié)果。

(35) 在此基礎(chǔ)上，通過對砌體墻剪切破壞機(jī)理和FRP加固作用的分析，針對不同剪切破壞形態(tài)提出了受剪承載力計算方法。

(36) 隨著人口不斷地增長，將超過環(huán)境資源的承載力，然后饑餓、災(zāi)難和沖突將把人口重新減回原來的數(shù)量。

(37) 試驗結(jié)果表明，GFRP片材的受力機(jī)理和箍筋相同，梁抗剪承載力取決于GFRP片材的有效應(yīng)變。

(38) 孫金龍指出，合肥是安徽省會，綜合承載力與輻射帶動力不斷增強(qiáng)。

(39) 在比較分析的基礎(chǔ)上，指明導(dǎo)致潛水鉆成孔灌注樁承載力較低的原因。

(40) 對低強(qiáng)度樁復(fù)合地基承載力的計算方法進(jìn)行了探討。

(41) 因此，對黃土地區(qū)公路工程地基承載力評價時，建議采用分區(qū)非線性回歸公式預(yù)測法。

(42) 結(jié)合工程實測資料，討論了用該法確定水泥土極復(fù)合地基承載力的取值問題，提出用相對變形S認(rèn)的取值是合理的。

(43) 珠海某工程地基為花崗巖殘積土，具有較大的承載潛力，用無樁靴夯擴(kuò)樁可大幅度提高其承載力。

(44) 為估計三峽庫區(qū)蓄水后旱橋橋基與路基承載力的降低提供了依據(jù)。

(45) 影響工字梁在局部壓力作用下極限承載力的因素有很多，包括腹板幾何參數(shù)、翼緣約束作用、材料參數(shù)等等。

(46) 在此基礎(chǔ)上，研究了不同結(jié)構(gòu)初始幾何缺陷和荷載偏心等參數(shù)對鋁合金工字梁極限承載力的影響。

(47) 并采用SPSS數(shù)據(jù)分析軟件對大量的實測載荷試驗數(shù)據(jù)和相應(yīng)的物理力學(xué)指標(biāo)進(jìn)行了回歸分析，確定了各區(qū)域內(nèi)地基承載力的回歸公式。

(48) 通過對12片約束頁巖磚墻的低周反復(fù)荷載試驗研究，探討了在不同柱距、不同壓應(yīng)力的參數(shù)條件下約束頁巖磚墻的抗震性能、受剪承載力和破壞形態(tài)。

(49) 在某些情況下，需要緩沖存儲的數(shù)據(jù)總量很大，甚至遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于一個JVM的承載力。

(50) 通過試驗，本文對用碳纖維加固的二次受力鋼筋砼梁的破壞特性、屈服彎矩、極限承載力、剛度等進(jìn)行了研究與分析。

(51) 由于它的時空異質(zhì)性，旅游環(huán)境承載力的研究必須與某一具體地域或地域類型相結(jié)合。

(52) 正確地預(yù)估單、群樁的極限承載力是工程中重要的課題。

(53) 通過塑性校理論，推導(dǎo)了加固后梁的承載力公式，并進(jìn)行了試驗的驗證。

(54) 試驗結(jié)果表明，鋼絲網(wǎng)復(fù)合砂漿薄層可以明顯地提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力，提高抗裂性能，增強(qiáng)構(gòu)件的抗彎剛度。

(55) 分析了加固試件抗剪強(qiáng)度的影響因素，提出了用GRC網(wǎng)格布加固空心磚砌體的受剪承載力計算方法。

(56) 本文根據(jù)楔形樁的形狀和受力特點，結(jié)合極限平衡理論提出了楔形樁極限平衡承載力的計算方法，分析了土質(zhì)條件對楔形樁極限承載力的影響。

(57) 為了更好的分析剛性和柔性基礎(chǔ)下樁體的承載力變化的異同點，本文建立了平面單樁模型。

(58) 對于非嵌巖人工挖孔灌注樁，本文提出根據(jù)土質(zhì)條件多節(jié)擴(kuò)頭，即沿樁身設(shè)置若干個嵌坎的設(shè)想，對于提高單樁承載力，具有顯著的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。

(59) 對橋梁承載力演變理論的應(yīng)用體系建立了相應(yīng)的系統(tǒng)框格，為承載力實用分析計算和系統(tǒng)程序編制提供了實施途徑。

(60) 用生態(tài)足跡的方法和相對經(jīng)濟(jì)資源承載力的研究思路，以科爾沁左翼后旗為例分析了荒漠化地區(qū)的生態(tài)壓力和承載力。

(61) 在地基承載力的確定中有著大量的不確定和不確知的因素。

(62) 考慮再生骨料取代率的不同水平數(shù)及密肋復(fù)合墻體斜截面承載力等主要影響因素，建立了再生混凝土密肋復(fù)合墻的斜截面承載力公式。

(63) 本文在試驗研究基礎(chǔ)上，運(yùn)用根據(jù)極限平衡理論，建立了銹蝕鋼筋混凝土簡支梁斜截面承載力計算模型。

(64) 但是，透水瀝青最好用在較低交通量的區(qū)域，因為比起傳統(tǒng)的瀝青路面，它具有的承載力較低。

(65) 由于灌注樁樁底虛土難以清理干凈，致使端阻不能充分發(fā)揮，對灌注樁極限承載力及沉降產(chǎn)生較大影響。

(66) 礦區(qū)生態(tài)承載力和生態(tài)彈性力與礦區(qū)生態(tài)經(jīng)濟(jì)系統(tǒng)演化密切相關(guān)。

(67) 工程實踐表明：短密砂樁處理河道駁岸軟土地基，具有施工簡單、造價低、環(huán)境影響小、地基承載力明顯提高的優(yōu)點，因此值得推廣應(yīng)用。

(68) 根據(jù)河津市具體情況，建立適合河津市的水資源承載力SD系統(tǒng)模型。

(69) 得出松原市環(huán)境承載力大小為1105億元，松原市環(huán)境承載狀況較好，當(dāng)前的環(huán)境承載為適載狀態(tài)。

(70) 在強(qiáng)度檢測的基礎(chǔ)上應(yīng)用有限元軟件ANSYS建立北京西站通廊混凝土框架結(jié)構(gòu)的有限元模型，對結(jié)構(gòu)在新增荷載作用下的承載力進(jìn)行復(fù)核。

(71) 本文作者通過分析，提出了梁端支承處設(shè)有混凝土剛性墊塊時砌體局部受壓承載力計算的改進(jìn)方法，可供設(shè)計時參考。

(72) 引用國外最新的試驗研究，對薄壁工字形鋼梁在小片荷載偏心作用下的承載力問題進(jìn)行了研究。

(73) 通過一棟32層的高層建筑，以花崗巖殘積土作為基礎(chǔ)持力層，從承載力、平均沉降量和整體傾斜等諸方面進(jìn)行分析、論證，采用天然地基是可行的。

(74) 計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展使得專題地圖的信息承載力迅猛增長，信息可視化是提高專題地圖展現(xiàn)力的重要手段。

(75) 舊橋樁基礎(chǔ)的荷載試驗是橋梁工程檢測的一個重要內(nèi)容，也是評估舊橋承載力的重要依據(jù)。

(76) 對于工字型鋼梁在彎扭聯(lián)合作用下的整體穩(wěn)定承載力計算，目前的研究還很少。

(77) 波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力箱梁中波形板處于純剪受力狀態(tài)，波形鋼腹板的抗剪承載力由截面的剪切屈曲強(qiáng)度控制。

(78) 本文還以承載力系數(shù)為依據(jù),比較了提高箔片軸承承載力的方法.

(79) 借用砌體結(jié)構(gòu)的抗震承載力計算公式，給出了夯土墻抗剪、抗震計算的簡化公式。

(80) 采用箍筋加密措施能夠有效改善轉(zhuǎn)換柱的抗震性能，使其表現(xiàn)出較鋼筋混凝土柱更好的抗剪承載力和延性。

(81) 環(huán)境承載力是規(guī)劃實施，特別是工業(yè)區(qū)規(guī)劃實施的主要依據(jù)和前提條件。

(82) 本文重點介紹了在邁耶霍夫和漢納的成層土地基極限承載力理論,在其雙層土地基極限承載力計算公式的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn),得到了多層地基極限承載力的計算公式.

(83) 地基承載力表是很重要的一個方法，但不能作為唯一的方法。

(84) 研究結(jié)果表明，凍土地基含冰量和溫度狀態(tài)對其承載力隨氣溫變化的敏感性具有顯著的影響。

(85) 根據(jù)分析結(jié)果，提出了根據(jù)荷載比大小對樁垂直承載力分項系數(shù)進(jìn)行取值的建議。

(86) 基于儀征市水資源利用現(xiàn)狀，利用供需平衡法計算儀征市水資源承載力；通過對儀征市水環(huán)境容量的計算，推算儀征市容量承載力。

(87) 焊接薄壁箱形構(gòu)件板件的寬厚比較大,受壓板件出現(xiàn)局部屈曲,可以采用有效寬度的概念確定構(gòu)件的正截面承載力.

(88) 實例分析表明，筋材的作用可通過地基承載力的增加得以較好地反映。

(89) 在此基礎(chǔ)上，采用了先進(jìn)的計算機(jī)技術(shù)和軟件構(gòu)建了以月為時間單元的基于水資源承載力的飲馬河流域水資源優(yōu)化配置模型。

(90) 根據(jù)虛功原理建立沿對角線配筋的無梁樓蓋的虛功方程，并據(jù)此建立了無梁樓蓋的極限承載力公式。

(91) 園錐滾柱軸承，承載力大。

(92) 而滑移線法僅能對無重土及某些邊界條件比較簡單的地基承載力問題才能求出完全解，其應(yīng)用范圍受到了一定的限制。

(93) 討論外節(jié)點的抗剪機(jī)理及節(jié)點的受剪破壞形式，提出了節(jié)點斜壓破壞的抗剪承載力計算方法。

(94) 構(gòu)造圓形截面正截面偏壓承載力極限狀態(tài)方程時，采用二次多項式替代了求解受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角的超越方程，實現(xiàn)了對該節(jié)點的可靠度計算。

(95) 與傳統(tǒng)灌注樁相比，新型樁具有截面慣性矩大、單方混凝土承載力高等優(yōu)點。

(96) 討論了多樁型復(fù)合地基及其復(fù)合模量的基本概念。介紹了多樁型復(fù)合地基承載力和變形的計算方法。

(97) 判別一定經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平下，當(dāng)?shù)鼐用駥ψ匀毁Y源的利用程度和生態(tài)環(huán)凱隔房境具有的承載力。

(98) 收集了原位測試數(shù)據(jù)，并結(jié)合瑞雷面波波速參數(shù)，開展多參數(shù)擬合和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測地基承載力的研究。

(99) 加勁肋是提高方鋼管混凝土柱承載力的有效途徑.

(100) 首先進(jìn)行淺基礎(chǔ)分別在豎向、水平與力矩荷載單獨作用下極限承載力的計算，并與已有結(jié)果進(jìn)行對比。

(101) 同時，也是準(zhǔn)確控制梁板柱的受力鋼筋位置，確保鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)承載力所必須的、最起碼的要求。

(102) 試驗結(jié)果顯示，材料性能的降低對火災(zāi)后梁的承載力影響巨大。

(103) 以混沌理論模型的分析值為基礎(chǔ)，以現(xiàn)場載荷試驗的結(jié)果為依據(jù)，對載荷試驗法確定地基承載力時相對變形值的合理取定進(jìn)行了論述。

(104) 根據(jù)剛塑性體的靜力平衡條件，推導(dǎo)了方形淺基礎(chǔ)地基承載力的理論解。

(105) 由此可見，在大柱網(wǎng)、大承載力柱樁基工程中，（源自）鉆孔擠壓分支樁更能充分發(fā)揮其優(yōu)越性。

(106) 本文用變分法解土體滑裂面及士壓力的基本理論，以研究地基極限承載力。

(107) 短柱引發(fā)結(jié)構(gòu)脆性破壞，采用加箍筋辦法對其加強(qiáng)，其抗剪承載力可滿足抗震要求。

(108) 地基破壞包絡(luò)線的研究是復(fù)合加載模式下地基承載力設(shè)計的關(guān)鍵。

(109) 研究德陽市人口承載力的目的是為了實現(xiàn)人口、資源、環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展，最終實現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展。

(110) 并給出鋼絲網(wǎng)砂漿加固鋼筋混凝土板的極限彎曲承載力計算公式.

(111) 利用得到的屈曲系數(shù)，考慮翼緣抗彎承載力的貢獻(xiàn)，提出新的工字梁抗剪極限承載力的計算公式。

(112) 試驗結(jié)果表明，根鍵對提高沉井基礎(chǔ)豎向承載力效果明顯。

(113) 為提高蘇通大橋樁基礎(chǔ)的承載力，將不同后壓漿工藝應(yīng)用于蘇通大橋大直徑超長樁中。

(114) 設(shè)置剪力連接件的SRC超短柱的破壞模式為斜壓破壞，其抗剪承載力和變形能力顯著提高，但構(gòu)件的變形能力仍然難以滿足現(xiàn)行抗震規(guī)范要求。

(115) 該樁基工程有效樁長部分和三樁以下柱下承臺單樁承載力均滿足設(shè)計要求，達(dá)到了預(yù)期效果。

(116) 結(jié)合工程實例，針對自立式鋼管塔結(jié)構(gòu)的基樁與樁帽的連接部位的極限承載力進(jìn)行了驗算，并在實際工程中得到成功的應(yīng)用。

(117) 本文采用的止沉盤鋼管的樁體結(jié)構(gòu)具有承載力高，安裝方便，基樁成本低等優(yōu)點。

(118) 采用復(fù)合地基的目的通常是提高地基承載力和減小地基的沉降量。

(119) 根據(jù)沉管擠密碎石樁和CFG樁組合型地基的承載機(jī)理和特性，分析了該組合型復(fù)合地基承載力的計算方法。

(120) 正是由于轉(zhuǎn)換梁在復(fù)雜應(yīng)力作用下破壞，導(dǎo)致了薄壁柱中大幅度的應(yīng)力重分布，使其產(chǎn)生局壓破壞，且承載力不能得到充分發(fā)揮。